在國內的文獻中，人們普遍關注的是定子曲線進行深入的研宄，而日本的兩位學者就葉片裂進了可視化次驗，觀察了泵運轉過程1十片在轉子腔的實際姿態，認為轉子腔和葉片的間隙也會產生泄漏。本文在此實驗結果基礎上，結合液壓流體力學的知識，建立了漏油流量的理論模型，分析了影響泄漏的各方面因素及其影響程度。
泵體泄漏分析為了保證葉片泵的靈活運轉，各相對滑動面之間要有定的間隙。當這些間隙處于葉片泵高低壓腔之間壓力差的作用下，必然會產生油液從高壓腔向低壓腔的內部泄漏。根據文獻1所述，葉片泵的內部泄漏主要包括3.轉子側他和側板配流盤間的間隙泄；址1.葉片側面與側板間的間隙泄漏。葉片與轉子葉片槽間的間隙泄漏。
平衡型葉片泵14和非平衡型葉片栗3研究中，前兩種形式的泄漏是確定無疑的，而并未對轉子葉片槽和葉片之間的間隙產生的漏油流量的脈動進行深入的理論探索。在文獻6中兩位日本學者就10葉片式泵進行可視化實驗，付葉片在泵運轉過程中在泵內的實際姿勢進行了觀察。
研宄了通過轉子槽和葉片的間隙泄漏，觀測到在葉片的吸油區，葉片緊靠在轉子槽的側面，從這個現象中，認為轉子槽中確有漏油流量存在。以下通過1簡要地敘述下該實驗的觀察結果。
當枚葉片從小圓弧0=，到排油區中央移動過程中，在左側小圓弧，葉片向葉片前進方向的轉子腔壁面傾斜，腔間隙不產生漏油流量，當葉片進入吸油區開始角度時，葉片向與轉子腔內與葉片前進方向相反的轉子腔壁面傾斜，這種狀態商持續到吸汕區終了角度在此區間內，因轉子腔內葉片長度是變化的。所以漏油流遣也是變化的。在大圓弧區葉片傾斜產生線接觸密封，漏油流量為零，在排油區，轉子外周也有壓力，泄漏量為零。
8轉子倒板轉子的零件意轉子的兩端面有側板，在轉鄺的根部有葉片根部通油梢。零件意2，通過通油槽使葉片根部始終作用有壓油腔的高壓油，以加強葉片的頂緊力。
泵體泄漏流動方式171是旋轉的，屬于此類縫隙流動。平行平面間的泄在吸油乙葉片向與轉子腔內。前進向相反的轉子腔壁面傾斜，在葉片兩端存在壓力差而發生泄漏。
泄漏理論方程的建立在各液壓元件之間常具有定的縫隙，縫隙液壓技術中的縫隙流動的雷諾數辦般都較小，往往都屬于層流范疇�？p隙中油液產生運動為壓差流，另種是由于組成縫隙的壁面具有相對運動而使縫隙中的汕液流動，稱為剪切流因此在菜內部存在以下幾種形式的縫隙流動。平行圓盤縫隙間的層流，即從通油槽向轉子中心和吸油區的泄漏。1相對運動的平行面縫隙流動，在大圓弧和小圓弧瓿葉片兩邊的腔室存在參考液壓流體力學7關于縫隙流動的計算式，并考慮腔間隙漏油流量的存在。就3所葉片泵的漏油情況建立數學模型。
從葉片通油槽到泵的中心方向的轉子側面制油量0假設轉子位于凸輪與側板圍成空間的中心位恩0的達式如下腔的半徑；為排油腔或葉片根部通油槽壓力；與葉片的位置沒有關系，通常是定的。
隙為茂，側板與葉片之間的間隙為。側板與轉子的間隙為各轉子腔與葉片的間小圓瓜大1弧心b從葉片通油槽到吸入區的轉子外周方向的轉子側面漏油量。，假設轉子位于凸輪與側板圍成空間的中心位置，僅考慮轉子周圍成為吸入壓力的角度范圍的達式為側腔的半徑。式2中，是轉子周圍成為吸入壓力的角度范，因位隨葉片位進的變化而變化，所以0位不定=大1弧部通過1十片與側板的間隙產生的泄；MQu大晷弧中從葉片到側板的；1汕流量2廠41.小圓弧部通過葉與側板的間隙產生的漏油流量2，達式為這里假設轉子位于凸輪與側板圍成的空間的中心位置，式5中，人=14，則無論大圓弧還是小圓弧，14位怕定。
所以久和彡葉片的位迓尤兌保持怕，吸油區轉子腔間隙中的漏油流量為值的比較，3大約是的2倍，由此可，3值對化值影響比較大在設計制造時應嚴格控制。
結論：本文建立的葉片泵漏油流量的數學模4計算結果分析是壓力的函數，而且滑動面間隙越大，則泄漏越大，大致與間隙的次方成正比，因此泄漏量對滑動面的間隙比較敏感。另外與油液的粘度成反比。粘度大時，油液較稠，通過縫隙的泄漏量小。
可視化功能編程，計算當轉子角速度出=1時，葉從從起始位置旋轉36時的漏油流量脈動。舊545在葉片栗發生內泄漏的各部位中，側板與轉子間的間隙所引起的泄漏是最大的，現在以3明顯大于其他方面的泄漏量，且受的影響比較大型，為分析影響泄漏量因素葉片泵的設計和制造提供了理論基礎。
側板與轉子端面之間的間隙是影響泵泄漏的重要因素，泄漏量對之十分敏感當側面間隙較小時，泵容積效率較高。因此在設計制造葉片泵時應嚴格控制轉子端面與側板的間隙值。
310葉片泵中，吸油區有時1片葉片，有時2片。漏油流脈動也隨之增加，這種形式的泄漏量受轉子腔和葉片之間的間隙影響比較大。 |